Thema der vorliegenden Arbeit ist die Wärmeübertragung in unmittelbarer Umgebung bewegter Drei-Phasen Kontaktlinien. Als Drei-Phasen Kontaktlinie wird der Bereich bezeichnet, in dem sich die Flüssigkeits/Dampf- oder Flüssigkeits/Gas-Phasengrenze einer Wand annähert. Aufgrund des geringen Wärmewiderstands des enorm dünnen Flüssigkeitsfilms in diesem Bereich werden hier extrem hohe Wärmestromdichten erreicht. Diese können daher einen maßgeblichen Anteil am übertragenen Gesamtwärmestrom innerhalb zweiphasiger Systeme haben. Beispiele solcher Systeme sind unter anderem die Wärmeübertragung mittels Behälter- und Strömungssieden, die Tropfenverdampfung in Sprühkühlungsanwendungen oder aber die Verdampfung in Wärmerohren, welche zur Kühlung elektronischer Hochleistungsbauteile eingesetzt werden. Je dichter sich die Phasengrenze der Heizerwand annähert, umso stärker wird das lokale Phasengleichgewicht durch intermolekulare Wechselwirkungen zwischen den Wandmolekülen und jenen an der Phasengrenze beeinflusst. Dies führt zu einer Verschiebung des Gleichgewichtszustandes hin zu höheren Temperaturen, so dass ab einer minimalen Flüssigkeitsfilmdicke die intermolekularen Kräfte die lokale Verdampfung vollständig verhindern. Ein wenige Moleküllagen dünner adsorbierter Flüssigkeitsfilm bleibt auf der scheinbar trockenen Oberfläche, der nicht verdampft werden kann. Neben der Wandüberhitzung haben insbesondere die Bewegungsrichtung und die Geschwindigkeit, mit der sich die Kontaktlinie fortbewegt, als auch der Systemdruck einen ausschlaggebenden Einfluss~auf den lokalen Wärmeübergang im Kontaktlinienbereich. Während es bereits einige experimentelle Arbeiten zum Einfluss der Kontaktliniengeschwindigkeit und Bewegungsrichtung gibt, ist der Einfluss des Systemdrucks bislang unerforscht. Das Ziel der vorliegenden Arbeit ist daher, den Einfluss des Systemdrucks und der Kontaktliniengeschwindigkeit auf die lokale Wärmeübertragung an bewegten Drei-Phasen Kontaktlinien gezielt zu untersuchen. Kern des hierfür konstruierten Versuchsaufbaus stellt ein infrarot-transparenter Heizer dar, der es ermöglicht, zeitlich und örtlich hoch aufgelöste Temperaturfelder an der Heizer/Fluid-Grenzfläche mittels Infrarot-Thermografie zu messen. Der hierfür entwickelte Heizer besteht aus einem infrarot-transparenten Substrat, auf das ein Zwei-Schichten-System aus schwarzem Chromnitrid und reinem Chrom mit einer Gesamtdicke von ca. 800 nm mittels Physical Vapour Deposition aufgebracht wird. Während die schwarze Chromnitridschicht die Emissivität der Oberfläche erhöht und dadurch das Signal/Rausch-Verhältniss der IR-Thermografie deutlich verbessert, dient die reine Chromschicht als Widerstandsheizer, um die für die Verdampfung notwendige Wandüberhitzung zu erreichen. Als Versuchsfluid wird entgastes FC-72 (n-Perfluorohexan) verwendet. In der Versuchsanlage werden die Wände eines Kapillarspalts mit einer Breite von 1.4 mm von dem infrarot-transparenten Heizer und einer polierten Kupferwand gebildet. Zwischen diesen beiden Wänden steigt das Versuchsfluid aufgrund von Kapillarkräften und bildet einen Einzelmeniskus aus. Durch Variation der Systemtemperatur wird der Systemdruck über den Sättigungszustand des Fluids eingestellt, während die Bewegung des Meniskus mittels einer Volumenverschiebung innerhalb des Systems realisiert wird. Die Meniskusbewegung erzeugt auf der Oberfläche des IR transparenten Heizers eine voranschreitende oder eine zurückschreitende Kontaktlinie, welche die lokale Temperaturverteilung an der Heizerwand beeinflusst. Die Temperaturverteilung auf der Rückseite der Chromnitridschicht, also weniger als 1 micrometer von der Heizer/Fluid-Grenzfläche entfernt, wird mit einer Hochgeschwindigkeits-IR-Kamera mit einer Bildfrequenz von 1000 Hz und einer räumlichen Auflösung von 29.27 micrometer/pixel vermessen. Die Hochgeschwindigkeits-IR-Kamera ist mit einer Hochgeschwindigkeits-Schwarz/Weiß-Kamera synchronisiert, welche die Detektierung der Phasengrenze mit einer räumlichen Auflösung von 4 micrometer/pixel ermöglicht. Aus dem Temperaturfeld wird auf numerischem Weg die lokale Wärmestromdichte mit gleicher zeitlicher und örtlicher Auflösung berechnet. Es wurden Messungen bei reduzierten Drücken im Bereich von p_R = 0.05 bis p_R = 0.7 und bei Geschwindigkeiten der Phasengrenze von bis zu v_int = +-40 mm/s durchgeführt. Im Vergleich mit früheren Experimenten zur Wärmübertragung an Drei-Phasen Kontaktlinien zeigt sich, dass die mithilfe von dünnen Folienheizern gewonnen Erkenntnisse auf Heizer mit deutlich höherer thermischer Kapazität, wie den in dieser Arbeit verwendeten IR transparenten Heizer, übertragbar sind. Lediglich die auf Folienheizern enorm stark ausgeprägten Temperaturdifferenzen, die in der Umgebung der Kontaktlinie auftreten, treten an Wänden mit höherer thermischer Kapazität deutlich vermindert auf. Die Ergebnisse der durchgeführten Versuche zeigen klar ein lokales Maximum der Wärmestromdichte im Bereich der Kontaktlinie, welches mit einem lokalen Temperaturminimum einher geht. Bei erhöhtem Systemdruck, jedoch gleicher Wandüberhitzung und Kontatktliniengeschwindigkeit verringert sich die lokale Überhöhung der Wärmestromdichte in Kontaktliniennähe zunehmend mit ansteigendem Druck. Dies ist auf die Verringerung der Verdampfungsenthalpie des Versuchsfluids mit steigendem Druck zurückzuführen. Was den Einfluss~der Geschwindigkeit, mit der sich die Kontaktlinie fortbewegt, anbelangt, muss zwischen voranschreitender und zurückschreitender Kontaktlinie unterschieden werden. Bei zurückschreitender Kontaktlinie und gleichem reduziertem Druck und Wandüberhitzung, ist kein Einfluss der Kontaktliniengeschwindigkeit auf den Verlauf der lokalen Wärmestromdichte festzustellen. Bei voranschreitender Kontaktlinie dagegen steigt das Maximum der lokalen Wärmestromdichte an der Wand und damit der in Kontaktliniennähe übertragene Gesamtwärmestrom mit zunehmender Kontaktliniengeschwindigkeit an. Sowohl der Anstieg der maximalen Wärmestromdichte mit steigender Kontaktliniengeschwindigkeit bei voranschreitender Kontaktlinie, als auch die Unabhängigkeit der maximalen Wärmestromdichte von der Kontaktliniengeschwindigkeit bei zurückschreitender Kontaktlinie wurden bei geringen und hohen Werten des reduzierten Drucks beobachtet. Es hat sich in einigen Experimenten gezeigt, dass es bei negativer Meniskusgeschwindigkeit (also zurückschreitender Kontaktlinie) zu der Ausprägung eines dünnen, verdampfenden Flüssigkeitsfilms auf der Heizeroberfläche kommen kann. Ob und in welchem Ma\ss~sich der dünne Film ausprägt, hängt dabei von der Wandüberhitzung, der Geschwindigkeit und Beschleunigung mit der sich die Phasengrenze bewegt, der Verdampfungsenthalpie des Fluids und Benetzungseigenschaften der beheizten Wand ab. Des Weiteren wurde beobachtet, dass es zum Aufreißen des Films aufgrund von Instabilitäten kommen kann. Wenn der dünne, verdampfende Flüssigkeitsfilm auftrat, so war der Anteil der Dünnfilmverdampfung am Gesamtwärmestrom dominierend gegenüber dem Anteil der Kontaktlinienverdampfung. Daraus entsteht die Notwendigkeit, den dünnen Flüssigkeitsfilm mit einem Modell zu beschreiben, wenn er innerhalb eines Verdampfungsprozesses auftritt, um dessen physikalische Grundlagen korrekt zu erfassen. Aufbauend auf der Abschätzung der Dicke eines Flüssigkeitsfilms, welcher auf einer Wand zurückbleibt, wenn diese aus einem Behälter mit ruhender Flüssigkeit gezogen wird, nach Landau und Levich, wurde ein Modell für die stationäre Dünnfilmverdampfung entwickelt. Es wird angenommen, dass die Dünnfilmverdampfung keinen Einfluss auf die initiale Filmdicke hat, so dass diese nach Landau und Levich berechnet werden kann. Ausgehend von der Massen- und Energiebilanz an einem infinitesimal schmalen Filmsegment in einem mit dem Meniskus bewegten Bezugssystem, wird unter einigen Annahmen eine Bestimmungsgleichung für den Gradienten der Filmdicke parallel zur Heizerwand hergeleitet. Durch Entdimensionierung dieser Gleichung wurden dimensionslose Größen bestimmt, welche den Filmdickenverlauf beeinflussen. Ein Vergleich der mittels Modell bestimmten Länge des Dünnfilms mit im Experiment aufgetretenen Dünnfilmlängen zeigt gute Übereinstimmung bis zu einer Grenzgeschwindigkeit, ab der eine zunehmende Abweichung zwischen Modell und Experiment festzustellen ist. Diese Abweichung lässt sich mit hoher Wahrscheinlichkeit auf die begrenzte Länge des IR transparenten Heizers zurückführen, was das Erreichen eines stationären Dünnfilmverdampfungszustands nicht ermöglicht.